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阿托斯比例控制阀检测方式，ATOS结构方式

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产品名称: 阿托斯比例控制阀检测方式，ATOS结构方式
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简单介绍

阿托斯比例控制阀检测方式，ATOS结构方式 根据活塞杆类型、缓冲侧（前侧和后侧）和油缸系列（CK,CH,CN系列油缸见7.4节或CC系列油 缸见7.5节）确定合适的缓冲图表。根据对应杆下相交曲线的工作压力，并确定预期的杆寿命周期。如果计算出杆的疲劳寿命低于500.000次，则建议我们技术部对此进行仔细的分析。这些尺寸取决于第 2 节中所列的公式计算油缸-质量系统的固有频率Wo，是为了在不改变系统的稳定性的条件下，计算出小加/减速时间，大速度和小加/减速距离。按以下公式计算wo, tmin, Vmax和Smin。 阿托斯比例控制阀检测方式，ATOS结构方式


阿托斯比例控制阀检测方式，ATOS结构方式  的详细介绍

阿托斯比例控制阀检测方式，ATOS结构方式


根据活塞杆类型、缓冲侧（前侧和后侧）和油缸系列（CK,CH,CN系列油缸见7.4节或CC系列油
缸见7.5节）确定合适的缓冲图表。
根据对应杆下相交曲线的工作压力，并确定预期的杆寿命周期。如果计算出杆的疲劳寿命低于500.000次，则建议我们技术部对此进行仔细的分析。
如果活塞杆伸出/缩回时受力已知，液压油缸的尺寸可从下表中进行选择。这些尺寸取决于第 2 节中所列的公式
计算油缸-质量系统的固有频率Wo，是为了在不改变系统的稳定性的条件下，计算出小加/减速时
间，大速度和小加/减速距离。按以下公式计算wo, tmin, Vmax和Smin。管道的柔韧度或换向阀
和油缸之间的距离均影响系统的刚性，因此计算值可能不可靠。
Ff是系统的摩擦力，m.a是惯性力，m.g是重力（仅对垂直负载）。重力加速度g = 9.8m/s²。
关于Fp的值见第 3 节，Fp，A1，A2和速度V可以通过以下公司算出：
DXF格式的两维外形尺寸图纸
三维可视化油缸设计软件，输出文件为IGES, SAT 和STEP格式。
螺纹杆是油缸关键的部分，因此油缸的预期工作寿命由螺纹杆预期的疲劳寿命测得。由于杆径的疲劳断裂会在没有任何警报的前提下会突然发生，因此
如果杆径受疲劳应力（如果油缸通过推动负载工作则不需要）以及螺纹杆预期的疲劳寿命和所需油缸的工作寿命相关联的话，则建议对螺纹杆经常进行检
查。下列图表不包括工作压力超过250bar时的抗疲劳螺纹杆。该曲线被称为理想工作条件，没有考虑计算失调和横向负载，会降低预测的寿命周期。该
图表有效用于采用标准材料和尺寸规格（见6.2节）或选项K“镀镍和镀铬”的杆径（见6.3节）的油缸和伺服油缸系列。对于不锈钢系列螺纹杆（CNX系
列）的疲劳寿命的预估，请联系我们技术服务部。对于双杆径油缸，机械寿命的计算不适用于次级螺纹杆弱于主级螺纹杆的情况。
对于油缸在工作时受到推力负载，在选择活塞杆尺寸时，要考虑它的临界负载。校核时，
假设充分伸开的油缸为一与活塞杆直径相同的杆（符合安全标准）：
根据油缸的安装类型和轴端连接方式，从
表中选取行程系数“Fc”根据公式计算“理想长度”：
理想长度 = Fc x行程[mm]如果使用导向环，导向环的长度要加到行程里
推力负载的计算值Fp在第 3 节中显示，计算公式在第 2 节中显示
在图5.2里找到理想长度与油缸大压力的交点
满足校核的活塞杆尺寸所对应的曲线应*于上述的这个交点。
对于油缸在工作时受到推力负载，在选择活
塞杆尺寸时，要考虑它的临界负载。校核时，
假设充分伸开的油缸为一与活塞杆直径相同
的杆（符合安全标准）：
下表列出了三种不同工况压力下的活塞杆伸出/缩回时的截面积和作用力。
油缸尺寸模块可以对临界负载，缓冲效果和油缸期望工作寿命进行检查
专门的技术文件和备件部分样本完成报价、订单和材料清单等功能
SWC是可快速*效地设计Atos液压油缸和伺服油缸的智能软件，可通过www.atos.com进行下载，有四种语言：英语，意大利语，法语，德语。提供型号
辅助选取和油缸尺寸模块使用户确定适用于任何场合的*解决方案。多种CAD格式的三维图纸，方便客户把模型输入到机器图纸中，完成系统设计。
根据系统的工作情况选择密封体系：速度，工作频率，油液种类和温度。建议对小输入/输出活塞
杆速度比，动态和静态密封摩擦进行附加验证，见样本B015。
横切工作压力和缸径/杆径交点得到对应的Emax值
损耗的E值和Emax相比，并根据下面的公式进行验证：
以下标准适用于CK,CH,CN和CC系列油缸，对于大缸径CH系列油缸，请联系我们技术服务部门。
为了使缓冲器能在各种应用场合中使用，我们研发出三种不同的缓冲方式：
液压缓冲器是一种“阻尼器”，用来消除活塞杆冲向油缸行程终端时所产生的与质量有关的能量，让
活塞杆到底机械接触之前降低活塞杆的速度，因此避免了机械冲击，增加了油缸和整套系统的平均寿命。
如右图所示，缓冲腔内的压力接近于理想状态，由此证明了缓冲过程是有效的。右图把理想的压力
值和典型的真实压力值进行了比较。
根据所选的缸径/杆径，找出适当的螺纹杆疲劳寿命曲线图。图表中不包括抗疲劳缸/杆。
油缸提供了针阀来优化在不同的应用下的缓冲**。调节螺钉可以完全旋入 ( 大缓冲效果 ) 
在大质量和/或非常*的操作速度下，我们建议往后调节以优化缓冲效果。调节螺钉有一个特殊设
来防**落和松开。即使在油液粘度变化的情况下也能**很*的缓冲效果。
Lf是总的缓冲长度。当行程末端缓冲器是用作安全装置，以机械方式保护油缸和系统，建议选择油缸的行
程大于工作行程加缓冲长度Lf的总和。这样在工作行程中就不会影响到缓冲的效果。
尺寸为28-70mm的活塞杆的辊压螺纹在辊压的过程中使材料变形，并使其所受的应力*于其屈服点
。这样可以获得很多工艺优点：更*的外形精度，改善疲劳工作寿命和*抗磨损性。杆径的预期
劳寿命见样本B015。活塞杆和活塞是由螺纹联接在一起，活塞杆上的螺纹至少要KK型，见表 6 , 
10 和 15 。活塞杆是用预紧力矩和活塞拧紧在一起，改善了抗疲劳性。定位销①避免活塞旋松。
密封形式2和4不适用于CKP型，它们与水乙二醇和水基液不兼容。
用于低温，*频率(*可达20Hz)，长工作寿命，重负荷等特殊密封形式可根据要求提供。所有的
密封件，无论是静密封还是动密封, 必须定期更换：可提供适合的成套备件, 见样本B137。下表没有
列出的其他油液和特殊种类和成分的油液兼容性，请与我们技术部联系。
缓冲器建议用在：活塞满行程的速度大于0.05m/s；要求降低噪音和机械震动；重负载的垂直应用的
场合。行程末端的缓冲器是液压制动器，是为了消除与活塞杆质量相关的能量，通过渐进的增加缓
冲腔的压力，在活塞杆到达机械行程末端之前减低活塞杆的速度（见右图）。大能量减幅见样本B015。
如需重负载的应用，请联系我们的技术服务部。
选项K和T(选项K影响杆径的强度，杆径预期疲劳寿命的计算见样本B015)可以改善活塞杆的抗腐蚀性和硬度：
K=镀镍和镀铬(只提供杆径为28-110mm，压力*为100bar)
抗腐蚀性(10级 ISO 10289）:在酸性喷雾下为350小时ISO 9227 AASS
在中性喷雾下为1000小时 ISO 9227 NSST=表面淬火和镀铬：淬火56-60HRC(613-697 HV)
活塞杆的材料强度*，能在静态条件下，在*工作压力下提供*于4的安全系数。活塞杆表面镀
铬：尺寸公差f7；粗糙度Ra≤0.25µm。在ISO 9927 NSS的中性喷雾下抗腐蚀性为100小时。
XV-对于采用L安装方式的油缸，行程必须超过表中所列的小值。所需的XV值必须在XVmin
和XVmax之间并在油缸的型号代码中标明尺寸单位mm。举例如下：
CKP-50/360500-L208 - K - B1E3X1 XV = 200 
该公差对行程小于1250mm的有效，对于更长的行程，其上公差为第 18 节中所述的大行程公差。
确保伺服油缸和调节卡之间的大距离不超过**距离：25m。
建议在没有背压的状态下直接将泄油口与油箱连接，详细信息参见第 28 节。
CKV伺服油缸的零点出厂时已根据油缸机械行程设定量程,以调节油缸前
端作为机械行程的末点.在启动伺服油缸时，必须先让油缸进行排气，参见第 27 节。
油缸的活塞杆是用Rs=610N/mm²的经过正火处理的快削钢制造的，滚压的端螺纹能有效的改善疲劳
寿命。拉杆可以通过预紧力矩MT与端盖拧紧，见右表。
油缸缸筒是用Rs=450N/mm²的“去应力冷拔钢”制造的，缸筒内表面研磨处理：尺寸公差为H8,粗糙
度Ra≤0.25µm。
对于行程超过1000mm的油缸，设计有适当的支承环来增加活塞杆和缸内表面的导向，防止过载和
过快磨损。若油缸工作时仅受拉力，则可省去支承环。支承环的采用会整体的增加油缸的尺寸；支
撑环的长度必须增加到第 6 节，10 节和第 15 节中所有与行程独立尺寸。
为了避免撞击油缸缸盖作为行程末端，行程长度需要比实际工作行程的略长一些。行程差见右表。
油口EE以及沉孔D符合ISO1179-1（GAS标准）。
有关其它详细信息请参考随缸供货的启动说明书。油液****：
粘度：15 ~ 100 mm²/s温度范围：0 ~ 70°C
油液污染等级：ISO 19/16标准，过滤精度为25цm
除E型(ISO MS2)底座安装方式油缸的插头是沿油缸轴线方向安装外，其
它油缸的4芯插头均安装在缸尾部方头第 4 侧面上，参加第 17 节。
此类缸一个很大的优点就是没有传感器和运动部件的直接接触，提*了
寿命。此种传感器安装牢固，结构简单，非常适用于伺服油缸易受*频
振动或动态应力影响的场合下(如：模拟器或压力振荡器等)。因采用感
应式传感器，CKV型油刚结构非常紧凑，适用于无法用其它方式测量油
缸位移的场合。
独立的信号调节卡使感应式传感器能很*的适应各种*温场合；这样
*温度就能受密封装置的限制。
电位计式传感器只有在用作一个电位分压器时，才能正确发挥作用。
确保符合在“传感器**”表中显示的大功率变化率，以避免破坏其它元件。
供给电位计式传感器的电源必须稳定，因为电压的变化将会造成传感器
输出值的改变。
建议在没有背压的状态下直接将泄油口与油箱连接，详细信息参见第 28 节。
随直通式电缆插座③ST-CO-9131-D04-PG7供货3m长电缆，以连接到电
子调节卡上，电子调节卡必须通过线夹IP 66和螺端与传感器连接。选择
选项M可提供直角插座ST-CO-9131-4。电气插头**见右表。
若需其它形式的输出，可与我们技术部联系。电子调节卡都能调节零点和增益。
此卡通过4个M5x30的螺钉进行安装，符合DIN EN 50022或EN 50035标准。
CKV使用的是“Penny&Gile”'s ICT型感应式传感器，其**见右表。
表中所列传感器的**是在配用专用的调节卡情况下得到的。
感应式传感器是由一个线圈绕组①和一个磁性电磁铁芯②组成。线圈绕
组与一铁芯管做成一体安装在缸头靠后的部位，磁性铁芯固定在活塞杆
上并随其一起运动。
当磁性铁芯随着活塞移动时，线圈挠阻的电感会随着磁性铁芯的位置成
比例的变化，分体的信号调节卡先发出一个正弦信号至次级线圈，并读
取次级线圈上返回信号。通过两个信号的差值，可以计算出电感值，进

而计算出模拟量反馈输出信号。

阿托斯比例控制阀检测方式，ATOS结构方式

沪公网安备 31011402005010号
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